摘 要： 基于修正的(de)Johnson-Cook本(ben)構模型, 在DEFORM中進行氧化(hua)鋁陶瓷的(de)切(qie)削(xue)仿真, 分析(xi)了(le)切(qie)削(xue)速度(du)(du)(du)(du)、切(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)及切(qie)削(xue)路(lu)程對(dui)刀(dao)具(ju)磨(mo)損(sun)量的(de)影響。研究(jiu)結果表明(ming), 刀(dao)具(ju)的(de)較大磨(mo)損(sun)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)隨切(qie)削(xue)速度(du)(du)(du)(du)的(de)增(zeng)大而減小、隨切(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)的(de)增(zeng)加(jia)而增(zeng)加(jia)。磨(mo)損(sun)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)隨切(qie)削(xue)路(lu)程變(bian)化(hua)的(de)仿真結果表明(ming), 切(qie)削(xue)過程中的(de)刀(dao)具(ju)磨(mo)損(sun)可分為3個(ge)階段, 即初(chu)期(qi)磨(mo)損(sun)階段, 正常磨(mo)損(sun)階段及急劇(ju)磨(mo)損(sun)階段。
0 引言
陶瓷材料具(ju)有機械強度高、硬度高, 耐高溫、耐磨、耐腐(fu)蝕等優(you)點(dian), 可用于制作切削刀具(ju), 同時在電(dian)子、電(dian)力、航(hang)天(tian)航(hang)空方面也(ye)得到了廣泛的應用。
氧化(hua)(hua)鋁(lv)陶(tao)瓷(ci)(ci)屬于(yu)陶(tao)瓷(ci)(ci)材料的(de)(de)一種(zhong), 它具有硬脆性(xing)、剛性(xing)差等(deng)特(te)點, 相對(dui)于(yu)普通(tong)的(de)(de)彈塑性(xing)材料, 其(qi)加(jia)工(gong)(gong)(gong)過(guo)(guo)程不可(ke)控(kong)制, 加(jia)工(gong)(gong)(gong)難度(du)(du)大、精(jing)度(du)(du)差, 且在(zai)加(jia)工(gong)(gong)(gong)時存在(zai)邊緣(yuan)易(yi)(yi)崩裂(lie), 刀(dao)具易(yi)(yi)磨(mo)損(sun)等(deng)現象。目前, 制約工(gong)(gong)(gong)程陶(tao)瓷(ci)(ci)廣泛應用較重要的(de)(de)因素就是(shi)其(qi)加(jia)工(gong)(gong)(gong)成本(ben)(ben)(ben)高(gao)(gao), 加(jia)工(gong)(gong)(gong)效率低(di)。據資(zi)料統(tong)計, 工(gong)(gong)(gong)程陶(tao)瓷(ci)(ci)的(de)(de)加(jia)工(gong)(gong)(gong)成本(ben)(ben)(ben)能(neng)占到總成本(ben)(ben)(ben)的(de)(de)50%以(yi)上, 甚(shen)至高(gao)(gao)達(da)90%。探究車(che)削(xue)陶(tao)瓷(ci)(ci)的(de)(de)刀(dao)具磨(mo)損(sun)規律(lv), 并以(yi)此為(wei)基(ji)礎(chu)選擇合理的(de)(de)加(jia)工(gong)(gong)(gong)參數(shu), 對(dui)提高(gao)(gao)加(jia)工(gong)(gong)(gong)效率、減少加(jia)工(gong)(gong)(gong)成本(ben)(ben)(ben)、提高(gao)(gao)加(jia)工(gong)(gong)(gong)質(zhi)量(liang)具有重要意義[1-3]。李迎杰等(deng)通(tong)過(guo)(guo)金剛石(shi)刀(dao)具切(qie)削(xue)加(jia)工(gong)(gong)(gong)Si N4基(ji)工(gong)(gong)(gong)程陶(tao)瓷(ci)(ci)實(shi)驗發現切(qie)削(xue)速(su)(su)度(du)(du)對(dui)切(qie)削(xue)力、已加(jia)工(gong)(gong)(gong)表面粗(cu)糙度(du)(du)、刀(dao)具耐用度(du)(du)、切(qie)削(xue)路程等(deng)方面有很大的(de)(de)影響[4];薛建勛采(cai)用有限(xian)元(yuan)方法, 對(dui)不同(tong)切(qie)削(xue)條件下的(de)(de)氧化(hua)(hua)鋯陶(tao)瓷(ci)(ci)切(qie)削(xue)加(jia)工(gong)(gong)(gong)過(guo)(guo)程進行仿真, 分析(xi)其(qi)切(qie)削(xue)機理、優化(hua)(hua)加(jia)工(gong)(gong)(gong)工(gong)(gong)(gong)藝參數(shu)、提高(gao)(gao)加(jia)工(gong)(gong)(gong)質(zhi)量(liang)[5]。基(ji)于(yu)DEFORM有限(xian)元(yuan)仿真軟件, 并采(cai)用修正的(de)(de)Johnson-Cook本(ben)(ben)(ben)構模型, 研究氧化(hua)(hua)鋁(lv)陶(tao)瓷(ci)(ci)車(che)削(xue)過(guo)(guo)程中(zhong)刀(dao)具磨(mo)損(sun)量(liang)與(yu)切(qie)削(xue)速(su)(su)度(du)(du)、切(qie)削(xue)深(shen)度(du)(du)及切(qie)削(xue)路徑的(de)(de)關系。
1 有限元仿真模型
1.1 工程陶瓷材料本構模型
本構模型(xing)描述(shu)了材(cai)(cai)料(liao)(liao)的(de)應(ying)力應(ying)變關系, 其合理(li)選取對(dui)于(yu)仿真結構的(de)正確性具有重要(yao)意義[6]。在使(shi)用(yong)有限元方(fang)法研(yan)究塑性材(cai)(cai)料(liao)(liao)切削(xue)過程時, 一般使(shi)用(yong)Johson-Cook本構模型(xing), 如式 (1) 所示。但此模型(xing)主(zhu)要(yao)用(yong)于(yu)模擬(ni)高應(ying)變率下的(de)金屬材(cai)(cai)料(liao)(liao), 由于(yu)斷裂機理(li)的(de)差(cha)異, 該模型(xing)對(dui)脆性材(cai)(cai)料(liao)(liao)并不適用(yong)。在陶瓷、混凝(ning)土等脆性材(cai)(cai)料(liao)(liao)相關的(de)仿真計(ji)算中, 主(zhu)要(yao)使(shi)用(yong)JH-Ⅱ本構模型(xing)。相比于(yu)Johson-Cook模型(xing), JH-Ⅱ模型(xing)增加了材(cai)(cai)料(liao)(liao)損(sun)傷累(lei)計(ji)功(gong)能, 使(shi)得材(cai)(cai)料(liao)(liao)的(de)強度隨著(zhu)損(sun)傷演化的(de)累(lei)積而逐漸(jian)降低, 并將強度模型(xing)由分(fen)段級(ji)形(xing)改為(wei)連續形(xing)。
其中:A為(wei)(wei)屈服(fu)應力強(qiang)度;B為(wei)(wei)應變(bian)(bian)(bian)(bian)強(qiang)化(hua)常(chang)數(shu);n為(wei)(wei)應變(bian)(bian)(bian)(bian)強(qiang)化(hua)常(chang)數(shu);C為(wei)(wei)應變(bian)(bian)(bian)(bian)率(lv)強(qiang)化(hua)參數(shu);m為(wei)(wei)溫度應變(bian)(bian)(bian)(bian)率(lv)靈(ling)敏度;ε為(wei)(wei)等(deng)效塑性應變(bian)(bian)(bian)(bian);Tmelt為(wei)(wei)材料(liao)熔點(dian)溫度;Troom為(wei)(wei)室溫;為(wei)(wei)參考應變(bian)(bian)(bian)(bian)速率(lv)。
在Deform中(zhong)無適用于脆(cui)性(xing)材(cai)料的本構模(mo)型(xing)(xing), 但(dan)通過改進Johson-Cook模(mo)型(xing)(xing)可得(de)到JH-Ⅱ模(mo)型(xing)(xing), 在JohnsonCook模(mo)型(xing)(xing)基礎(chu)上(shang)加入(ru)強(qiang)度的連續性(xing)損(sun)傷劣化效(xiao)應, 得(de)到模(mo)型(xing)(xing)如(ru)式 (2) 。
在DEFORM中通過改(gai)進(jin)Johnson-Cook模(mo)型(xing)得(de)到JH-Ⅱ模(mo)型(xing), 并(bing)將其作(zuo)為有限(xian)元中陶瓷(ci)材料的本構模(mo)型(xing)[7]。
1.2 刀(dao)具磨損量模型
在車削氧化鋁陶瓷仿真(zhen)中(zhong), 采(cai)用(yong)能量(liang)法(fa)、有限差分(fen)法(fa)分(fen)析刀具磨損(sun)量(liang)。其(qi)數學模型如式 (3) 。
其中w為磨損深度;p為接(jie)觸(chu)壓力;v為滑移速(su)度;T為接(jie)觸(chu)面溫度;dt為時間增量;a、b為特(te)征常數。
2 DEFORM有限元仿(fang)真
在(zai)Solidworks內建立工(gong)件(jian)、刀(dao)具(ju)的三維幾何模(mo)型, 之(zhi)后將其(qi)(qi)導入(ru)Deform并裝配(pei), 如圖1所示(shi)。為減少無關(guan)計算(suan)量, 將工(gong)件(jian)簡化為內徑30 mm、外徑32 mm的圓環(huan);刀(dao)具(ju)按照(zhao)實際形狀(zhuang)特征建模(mo), 并使刀(dao)具(ju)繞著圓環(huan)轉動以切除工(gong)件(jian)材(cai)料。工(gong)件(jian)材(cai)料為氧化鋁(lv)陶瓷, 其(qi)(qi)楊氏模(mo)量為400 GPa, 泊松比(bi)為0.233, 熱(re)膨脹(zhang)系數為7.2×10m/K, 熱(re)導率為35 W (m·K) , 比(bi)熱(re)容為0.925 J/ (kg·K) ;刀(dao)具(ju)材(cai)料為金剛石(shi)。
圖1 圖形建模
有(you)限元仿真(zhen)工(gong)藝參數設置如表1所示。
表1 單因素實驗表
3 結果與討論
3.1 刀具磨損及切(qie)削(xue)成(cheng)屑過程
氧化鋁陶(tao)瓷(ci)車削(xue)(xue)(xue)過程如(ru)圖2所(suo)示(shi)。在(zai)車削(xue)(xue)(xue)仿真中, 刀(dao)具(ju)與(yu)工(gong)件(jian)表層(ceng)材(cai)(cai)料(liao)相接(jie)觸(chu), 材(cai)(cai)料(liao)受到刀(dao)具(ju)的擠壓(ya)作用(yong), 在(zai)二者接(jie)觸(chu)區域(yu)及(ji)其附近(jin)形成一(yi)個應(ying)力(li)場, 單(dan)元(yuan)節點受力(li)產生(sheng)(sheng)位移, 有限單(dan)元(yuan)產生(sheng)(sheng)應(ying)力(li)應(ying)變(bian)變(bian)化, 如(ru)圖2 (a) 所(suo)示(shi)。隨(sui)著(zhu)刀(dao)具(ju)的不(bu)斷(duan)切入, 材(cai)(cai)料(liao)受到進一(yi)步擠壓(ya), 網格(ge)過度變(bian)形發(fa)生(sheng)(sheng)失效并(bing)飛(fei)離(li)工(gong)件(jian)表面。與(yu)塑性材(cai)(cai)料(liao)切削(xue)(xue)(xue)形成連續切屑不(bu)同, 陶(tao)瓷(ci)材(cai)(cai)料(liao)具(ju)有硬脆性, 因此陶(tao)瓷(ci)材(cai)(cai)料(liao)切削(xue)(xue)(xue)時形成崩碎(sui)狀(zhuang)粉末, 并(bing)在(zai)已加工(gong)表面產生(sheng)(sheng)大(da)小不(bu)一(yi)的破碎(sui)切除, 如(ru)圖2 (b) 。圖3所(suo)示(shi)為(wei)刀(dao)具(ju)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)狀(zhuang)態有限元(yuan)仿真結(jie)果, 在(zai)開始階段(duan)刀(dao)尖處磨(mo)(mo)損(sun)(sun)分(fen)布(bu)較(jiao)為(wei)均(jun)(jun)勻, 由磨(mo)(mo)損(sun)(sun)中心逐漸向四周均(jun)(jun)勻擴展延(yan)伸(shen), 如(ru)圖3 (a) 。隨(sui)著(zhu)切削(xue)(xue)(xue)過程的進行, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)不(bu)斷(duan)增加, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)中心向切削(xue)(xue)(xue)刃移動, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)分(fen)布(bu)發(fa)生(sheng)(sheng)偏移, 由月(yue)牙洼逐漸向切削(xue)(xue)(xue)刃延(yan)伸(shen), 且(qie)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)程度不(bu)斷(duan)加劇, 如(ru)圖3 (b) 。
圖2 氧化鋁陶(tao)瓷(ci)成屑(xie)過(guo)程
圖3 刀具磨損狀態
3.2 刀具(ju)磨損(sun)量與切削速度
較(jiao)(jiao)大(da)磨(mo)損(sun)深(shen)度(du)(du)(du)與切削(xue)(xue)速(su)度(du)(du)(du)的關系如(ru)圖4所示。在(zai)(zai)(zai)切削(xue)(xue)深(shen)度(du)(du)(du)為0.1 mm, 切削(xue)(xue)路程(cheng)為100 mm時(shi), 隨著(zhu)切削(xue)(xue)速(su)度(du)(du)(du)由150 r/min逐(zhu)漸(jian)增(zeng)加至500 r/min, 刀具(ju)較(jiao)(jiao)大(da)磨(mo)損(sun)深(shen)度(du)(du)(du)呈現逐(zhu)漸(jian)減(jian)小的趨勢, 由0.059 3 mm減(jian)小到0.036 8 mm。但在(zai)(zai)(zai)減(jian)小的過程(cheng)中, 較(jiao)(jiao)大(da)磨(mo)損(sun)深(shen)度(du)(du)(du)數值(zhi)存在(zai)(zai)(zai)大(da)小不等(deng)的波動, 波動的幅度(du)(du)(du)隨著(zhu)切削(xue)(xue)速(su)度(du)(du)(du)的增(zeng)加逐(zhu)漸(jian)減(jian)小。當切削(xue)(xue)速(su)度(du)(du)(du)為150 r/min時(shi), 較(jiao)(jiao)大(da)磨(mo)損(sun)深(shen)度(du)(du)(du)的數值(zhi)較(jiao)(jiao)大(da), 為0.059 3mm, 當速(su)度(du)(du)(du)逐(zhu)漸(jian)增(zeng)加至375 r/min, 較(jiao)(jiao)大(da)磨(mo)損(sun)深(shen)度(du)(du)(du)逐(zhu)漸(jian)減(jian)小至較(jiao)(jiao)小值(zhi), 為0.025 1 mm。
圖4 磨(mo)損(sun)量與切(qie)削(xue)速度的關(guan)系(xi)
3.3 刀(dao)具(ju)磨(mo)損量與切削深(shen)度
較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da)磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)與切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)的(de)關系如圖5所示。當(dang)切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)速(su)度(du)(du)(du)(du)為(wei)(wei)(wei)300 r/min, 切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)路(lu)程為(wei)(wei)(wei)100 mm時(shi), 隨著切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)由(you)0.05 mm逐漸增加(jia)至(zhi)0.2 mm, 刀具較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da)磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)有(you)逐漸增大(da)(da)(da)的(de)趨勢, 由(you)0.036 9 mm增加(jia)到0.052 7 mm。切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)對較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da)磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)的(de)影響程度(du)(du)(du)(du)小于切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)速(su)度(du)(du)(du)(du)。當(dang)切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)在0.1 mm~0.15 mm之間時(shi), 磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)變化幅度(du)(du)(du)(du)較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da), 先快(kuai)速(su)上升到0.050 7 mm之后又(you)快(kuai)速(su)下降到0.035 7 mm。當(dang)切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)為(wei)(wei)(wei)0.2 mm時(shi), 較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da)磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da), 為(wei)(wei)(wei)0.052 7mm;當(dang)切(qie)(qie)(qie)(qie)削(xue)深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)為(wei)(wei)(wei)0.08 mm時(shi), 較(jiao)(jiao)大(da)(da)(da)磨損深(shen)(shen)度(du)(du)(du)(du)較(jiao)(jiao)小, 為(wei)(wei)(wei)0.032 8 mm。
圖5 磨(mo)損量與切削深度的(de)關系
3.4 刀具(ju)磨損量(liang)與切削(xue)路程
較(jiao)大(da)(da)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)與切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)路(lu)程(cheng)的(de)關系如圖(tu)6所示。在(zai)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)速度(du)(du)(du)(du)為(wei)300 r/min, 切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)深(shen)度(du)(du)(du)(du)為(wei)0.1 mm的(de)條件下, 當(dang)(dang)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)路(lu)徑的(de)長度(du)(du)(du)(du)由12.5 mm逐(zhu)(zhu)漸(jian)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)100 mm的(de)過程(cheng)中, 刀(dao)具的(de)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)隨著切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)路(lu)程(cheng)的(de)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)呈現出逐(zhu)(zhu)漸(jian)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)大(da)(da)的(de)趨(qu)勢(shi)。在(zai)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)的(de)初始(shi)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)階段(duan), 切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)刃鋒利(li), 刀(dao)具與工件接觸(chu)(chu)(chu)面(mian)積(ji)小使得(de)接觸(chu)(chu)(chu)應(ying)力大(da)(da), 較(jiao)大(da)(da)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)隨切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)路(lu)程(cheng)長度(du)(du)(du)(du)的(de)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)以一定(ding)的(de)速度(du)(du)(du)(du)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia), 切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)長度(du)(du)(du)(du)由12.5 mm逐(zhu)(zhu)漸(jian)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)37.5 mm時, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)由0.007 7 mm增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)0.015 6 mm。之后(hou)進入穩定(ding)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)階段(duan), 刀(dao)具的(de)初期(qi)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)令兩者接觸(chu)(chu)(chu)面(mian)積(ji)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia), 較(jiao)小的(de)接觸(chu)(chu)(chu)應(ying)力使得(de)此(ci)階段(duan)內的(de)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)速度(du)(du)(du)(du)小于(yu)初始(shi)階段(duan), 切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)長度(du)(du)(du)(du)由37.5 mm逐(zhu)(zhu)漸(jian)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)75 mm時, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)由0.015 6 mm增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)0.017 5 mm。較(jiao)后(hou)進入急劇(ju)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)階段(duan), 切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)過程(cheng)中的(de)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)力和(he)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)溫度(du)(du)(du)(du)都(dou)大(da)(da)幅增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)。當(dang)(dang)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)長度(du)(du)(du)(du)>75 mm時, 磨(mo)(mo)損(sun)(sun)速度(du)(du)(du)(du)急劇(ju)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia), 甚至大(da)(da)于(yu)初期(qi)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)階段(duan)。當(dang)(dang)切(qie)(qie)削(xue)(xue)(xue)(xue)長度(du)(du)(du)(du)為(wei)100 mm時, 較(jiao)大(da)(da)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)深(shen)度(du)(du)(du)(du)增(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)至0.035 6 mm。
圖6 磨(mo)損量與切削路程的關系(xi)
4 結語
1) 切(qie)削(xue)初(chu)始(shi)階段時, 刀具磨(mo)損(sun)均勻分布(bu), 隨(sui)著切(qie)削(xue)過程進行, 刀尖磨(mo)損(sun)從月牙(ya)洼(wa)處(chu)逐(zhu)步向切(qie)削(xue)刃(ren)處(chu)延(yan)伸。
2) 單因素(su)仿(fang)真實驗結果表明, 較(jiao)大磨損深度(du)(du)隨(sui)著(zhu)切削速度(du)(du)的(de)增(zeng)加有(you)減少的(de)趨勢, 隨(sui)著(zhu)切削深度(du)(du)的(de)增(zeng)加有(you)增(zeng)加的(de)趨勢。
3) 刀具磨(mo)損(sun)過程(cheng)可分為3個階段(duan):開始磨(mo)損(sun)階段(duan)、正常(chang)磨(mo)損(sun)階段(duan)、急劇磨(mo)損(sun)階段(duan)。
參考文獻
[1]馬廉潔, 于愛兵(bing), 韓廷水(shui), 等.氟金云母陶瓷車(che)削參數對(dui)刀具(ju)磨損的影響[J].兵(bing)器材(cai)料(liao)科學工程, 2007, 30 (1) :1-4.
[2]朱志(zhi)斌, 郭(guo)志(zhi)軍, 劉英(ying), 等.氧化鋁陶瓷(ci)的發(fa)展(zhan)與應用(yong)[J].陶瓷(ci), 2003 (1) :5-7.
[3]于愛兵, 馬廉潔, 劉家臣, 等.可加工陶瓷材料(liao)Zr O2/Ce PO4鉆削刀(dao)具的磨損(sun)[J].天津大(da)學(xue)學(xue)報, 2005, 38 (8) :670-673.
[4]李迎杰, 張弘韜, 李享(xiang)德.PCD刀具切(qie)削加工氮化硅 (Si3N4) 基工程陶瓷的合理(li)切(qie)削速度[J].金剛石與磨(mo)料(liao)磨(mo)具工程, 1996 (6) :18-20.
[5]薛(xue)建(jian)勛, 孫全平.氧化鋯陶(tao)瓷切削加工有限元仿真分析[J].中(zhong)國(guo)陶(tao)瓷, 2012 (10) :28-29, 80.
[6]A.Attanasio, E.Ceretti, S.Rizzuti.3D finite element analysis of tool wear in machining[J].Manufacturing Technology, 2008, 57:61-64.
[7]馬廉潔, 李琛, 曹小兵, 等.基于GA和DEFORM的陶瓷材料切削(xue)力數值模擬[J].東(dong)北(bei)大學學報 (自然科學版) , 2014, 35 (12) :1774-1777.